При вычислении по формулам (2.17) и (2.18) за положительное направление обхода контуров принимается направление протекающих по ним токов. Величина собственной индуктивности контура межсоединения всегда положительна, а взаимная индуктивность двух контуров может быть как положительной, так и отрицательной величиной и изменяет свой знак при изменении направления тока одного из контуров. Индуктивности L и M определяются формой и геометрическими размерами контуров, магнитной проницаемостью проводников и структуры конструктива, а также характером распределения тока по сечению межсоединения. Взаимная индуктивность зависит еще и от взаимного расположения контуров.
При анализе разветвленных межсоединений, входящих в контуры, индуктивные параметры необходимо определять для каждого контура,
содержащего сигнальное межсоединение и соответствующий ему возвратный проводник земли [337].
Исследование магнитного взаимодействия активного контура с пассивным [248] при использовании дополнительно установленной компенсирующей рамки и нелинейного элемента показало, что компенсация связана с усложнением межсоединения и приемлема лишь при повышенных требованиях по ЭМС.
В случае СБИС (см. рис. 1.3) [200] следует обратить внимание на то, что как элемент, формирующий паразитную емкость межсоединения, кремниевая пластина ведет себя подобно заземленному электроду, а при ее оценке в качестве элемента, формирующего паразитную индуктивность, ее нельзя считать проводником. Это объясняется тем, что толщина кремниевой пластины меньше эффективной глубины действия скин-эффекта для длин волн сигналов, передаваемых по проводникам в СБИС.
В МПП (см. рис. 1.4) при определении электрических параметров межсоединений возникает необходимость в вычислении индуктивности контура, содержащего печатный проводник и проводящий слой земли, а также индуктивности проводящего слоя произвольной формы.
Для определения вычислительной точности при анализе магнитостатических полей была решена классическая задача из [218] по расчету векторного потенциала магнитного поля, создаваемого током проводимости полого проводника. С учетом асимметричности структуры анализ проводился для сектора круга с использованием плоских линейных, билинейных и бесконечных элементов. Погрешность в определении индуктивности проводника относительно аналитического результата составила 2.
Таким образом, приведенные результаты свидетельствуют о приемлемой точности определения электрических параметров межсоединений печатных плат на основе анализа электро- и магнитостатических полей методом конечных элементов.